Изготовление металлоконструкций, магазинов,ларьков и навесов.

Изготовление металлоконструкций магазинов и ларьков Полтава
навесы

навесконструкции из железаkovanye-vorota-s123":нкенр

Изготовление металлоконструкций магазинов и ларьков Полтава,мы делаем навесы по низким ценам,поликарбонат,элементы ковки ,решетки на окна,ворота калитки .

Сваркой называется процесс получения неразъемных соединений посредством установления межатомных связей между соединяемыми частями при их нагревании и (или) пластическом деформировании (ГОСТ-2601-84).

Сущность сварки плавлением состоит в том, что образующийся от нагрева посторонним источником жидкий металл одной оплавленной кромки самопроизвольно соединяется (в какой-то мере перемешивается) с жидким металлом второй оплавленной кромки создается общий объем жидкого металла, который называется сварочной ванной. После охлаждения металла сварочной ванны получается металл шва.

Зона в близи границы оплавленной кромки свариваемой детали и шва называется зоной сплавления. В ней содержатся, прежде всего, образовавшиеся межатомные связи.

Металл шва может образовываться только за счет переправления металла по кромкам или дополнительного присадочного металла, введенного в сварочную ванну. Источниками местного нагрева при сварке плавление могут быть электрическая дуга, газовое пламя, химическая реакция с выделением теплоты, расплавленный шлак, энергия электронного излучения, плазма, энергия лазерного излучения.

Образование межатомных связей в кромках соединяемых деталей при сварке плавлением достигается благодаря тому, что металл по кромкам (каждый в отдельности) первоначально расплавляется, а потом вновь оплавленные кромки смачиваются и заполняются расплавленным металлом из сварочной ванны.

1.3.2. МАТЕРИАЛ И ЕГО СВОЙСТВА

Основным материалом при сварочных работах служат различные электроды и соединяемые металлы.

Применение электродов должно обеспечивать следующие необходимые условия: легкое зажигание и устойчивое горение дуги; равномерное расплавление покрытий металла, равномерное покрытие шва шлаком, легкое удаление шлака после сварки, отсутствие непроваров и трещин в металле шва.

Стальные электроды изготавливают в соответствии с ГСТ 9960-75. ГОСТ
9969-75 электроды подразделяются на группы, в зависимости от свариваемости свариваемых металлов.

1) Углеродистых и низкоуглеродистых сталей – У;

2) Легированных конструкционных сталей – Л;

3) Легированный теплоустойчивых сталей – Т;

4) Высоколегированные стали с особыми свойствами – В;

5) Для наплавки поверхностных слоев с особыми свойствами – Н.

В состав основных компонентов электродных покрытий входит: слюда, мускавид, концентрат марганцевый, каолин, полевой шпат электродный, песок кварцевый, мрамор и мел.

Для закрепления покрытия на стержне электрода используют связующие компоненты: жидкое стекло. Обмазки электродов бывают двух видов: тонкие или стабилизирующие, толстые или качественные.

При работах диаметр электрода подбирают в зависимости от толщины металла.

Сердцевиной электрода является металлический стержень, диаметром от
0,3 мм до 12 мм. Только затем эта проволока покрывается особыми компонентами.

Сварку цветных металлов ведут специально предназначенными электродами для определенного металла.

Для сварки алюминия нужны электроды с покрытием из хлористых и фтористых солей – ОЗА-1; 2 и АФ-4АКД.

При сварке меди с металлическим покрытием электрода применяют электроды марки 3Т, К-100, МММ-2 и др. Сварку ведут постоянным током обратной полярности.

Для ручной дуговой сварки никеля покрытыми электродами во всех положениях применяют электроды И-10, И-37, ИМ-10.

В процессе сварки различных стыков после движения электрода остается шов, который при правильной сварке нисколько не уступает в прочности и свойстве свариваемого металлического изделия.

1.3.3. ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ ПРОЦЕСС СВАРОЧНЫХ РАБОТ

Сварные соединения и швы

Сварным соединением называется неразъемное соединение, выполненное сваркой, состоящее и двух деталей и соединяющего их сварного шва.
Установлены следующие типы соединений: стыковые – С, нахлесточные – Н, тавровые- Т, и угловые – У. а) Стыковые соединения самые типичные соединения в которых торцы или кромки деталей располагают так, что поверхность одной детали является продолжение поверхности другой детали.

Стыковые соединения без скоса сварных кромок применяют при соединении листов толщиной до 12 мм, кромки листов срезают под прямым углом к плоскости листа и при сварке располагают с зазором 1-2 мм. Листы толщиной до 4 мм сваривают односторонним швом, 2-12 мм двухсторонним швом. Стыковые соединения с V-образной разделкой кромок применяют при сварке металла 3-60 мм.

а) стыковые соединения

Нахлесточные соединения широко применяют при изготовлении различных строительных конструкций, мачт, ферм и др. дин элемент соединения накладываю на другой, величина перекрытия должна быть не менее удвоенной суммы толщин свариваемых кромок изделия. Свариваемые изделия не обрабатываются. Листы при сварке заваривают с обеих сторон, чтобы не допустить проникновения влаги в зазор между свариваемыми листами.

б) нахлесточные соединения

в) Тавровые соединения – соединения, при которых торец одного элемента примыкает к поверхности другого свариваемой конструкции под некоторым углом. В зависимости от назначения соединения и толщины металла элементов конструкций сварка может быть осуществлена без скоса.

в) тавровые соединения

Для получения прочного шва зазор между свариваемыми элементами составляет 2-3 мм. г) Угловые соединения осуществляют при расположении свариваемых элементов под прямым или произвольным углом, и сварка выполняется по кромкам этих элементов с одной или обеих сторон.

Угловые соединения применяют при сварке различных коробчатых изделий резервуаров и емкостей.

г) угловые соединения

Выпуклые швы имеют большое сечение и поэтому называются усиленными.
Однако большая выпуклость для швов работающих при переменных нагрузках вредна, так как вызывает концентрацию напряжений в местах перехода от шва к поверхности основной детали.

Вогнутые швы, ослабленные, применяют, как правило, в угловых соединениях. В стыковых соединениях они не допускаются. Основные типы сварочных швов: стыковые и угловые.

Стыковые швы – это швы стыковых соединений. Угловые швы, называемые также валиковыми – это швы угловых, тавровых и нахлесточных соединений

Каталог :: Архитектура

Курсовая: Проектирование металлической фермы

     1. Исходные данные

     Необходимо рассчитать и законструировать стропильную ферму покрытия пролётом
27 м. Шаг ферм 8 м, сечение элементов решетки фермы выполнены из парных
уголков, пояса из тавров. Покрытие тёплое. Климатический район по снеговому
покрову – IV. Материал фермы – сталь марки 14Г2      (ГОСТ 19282 – 73*),
соответствует марке С345 по ГОСТ 27772-88*, соединения стержней в узлах фермы
сварные, коэффициент надёжности по назначению зданий 
. Высота фермы по наружным граням поясов 3150 мм. 
     Рис. 1. Схема стропильной фермы
     2. Сбор нагрузок на ферму
     На ферму действуют два вида нагрузок:
     1)     постоянная от собственного веса конструкций покрытия;
     2)     временная снеговая, которую можно отнести только к кратковременной с
полным нормативным ее значением.
     Величины расчетных нагрузок на 1 м2 (горизонтальной проекции)
площади покрытия от собственного веса конструкции удобно определять в табличной
форме.
                                                               Таблица 1.

Определение нагрузок, действующих на ферму

Вид нагрузки и ее составляющие

Норма-тивная

нагрузка

()

Коэф-т надеж-ности по нагруз-ке

Расчет-ная нагрузка

()

1

2

3

4

Постоянная:защитный слой гравия, на битумной мастике, t=20 мм, g=20 кН/м3

гидроизоляционный ковер из 4-х слоев рубероида

утеплитель из минераловатных плит t=100 мм, g=2,5 кН/м3

пароизоляция из одного слоя рубероида

цементная стяжка t=20мм

сборные железобетонные ребристые плиты 8 x 2,7 м

собственная масса фермы

связи покрытия

0,4

0,2

0,25

0,05

0,4

1,6

0,3

0,04

1,3

1,3

1,3

1,3

1,3

1,1

1,05

1,05

0,52

0,26

0,325

0,065

0,52

1,76

0,315

0,042

Итого:

Временная

- снег по всему покрытию

1,4

Всего:

4,74

-

5,91

     Значения погонных равномерно распределенных расчетных нагрузок от
собственного веса конструкций и снега (в кН/м) определяются по формулам:
     QКР = qКР × В = 3,81× 8 = 30,48 кН/м ;
     РСНЕГА = РСН × В = 2,1× 8 =16,8 кН/м ; 
     где В – шаг ферм (В = 8 м);
     qКР, РСН – расчетные нагрузки действующие на ферму из табл. 1
     Общая нагрузка на промежуточные узлы фермы от собственного веса конструкций и
                       снега определяется по формуле:                       
     F1 = (QКР +PСНЕГА) × d = (30,48 + 16,8) × 2,7 = 127,66 кН;
     где d – длина панели верхнего пояса (d = 2,7 м)
     Общая нагрузка на опорные стойки от собственного веса конструкций и снега
определяется по формуле :
     F2 = 0,5 × F1 = 0,5 × 127,66 = 63,83 кН 
     
     Тогда,  опорная реакция равна :
     0,5 × (2× F2+9× F1) =5 × F1 = 0,5 × (2×63,83 + 9×127,66) =638,3 кН
     Рис. 2. Схема загружения фермы.
                       3. Разработка схемы связей.                       
     Сквозная плоская система (ферма) легко теряет свою устойчивость из плоскости.
Чтобы придать ферме устойчивость, ее необходимо присоединить к какой-либо
жесткой конструкции или соединить с другой фермой в результате чего образуется
пространственно устойчивый брус.
     Для обеспечения устойчивости такого бруса (блока) необходимо, чтобы все грани
его были геометрически неизменяемы в своей плоскости.  
     Грани блока образуются  двумя вертикальными плоскостями спаренных ферм, двумя
перпендикулярными им горизонтальными плоскостями связей, расположенными по
обоим поясам ферм, и тремя вертикальными плоскостями поперечных связей (две в
торцах ферм и одна в коньке). Поскольку  этот пространственный брус в
поперечном сечении замкнут и достаточно широк, он обладает очень большой
жесткостью при кручении и изгибе, поэтому потеря его общей устойчивости в
изгибаемых системах невозможна.
                              
      Рис. 3. Связи, обеспечивающие устойчивость стропильных ферм.       
     4. Определение усилий в стержнях фермы
     Значения усилий определяем методом сечений. За расчетную нагрузку фермы
принимается расстояние между осями поясов. Уклоном верхнего пояса фермы при i =
0,015 можно пренебречь.
     cosa = ; sina =
                              
                       Рис.5. Расчетная схема фермы

 

Smom1 = 3150 = 0 ; N1-4 = 0 (kH)·

(kH)

Усилие в стержне 9-11 отсутствует.
              Рис. 6. Размеры элементов фермы и усилия в них              
                                                                Таблица 2
                    Расчетные усилия в элементах фермы

Элемент

Обозначение

Стержня

Расчетные усилия, кН

СЖАТИЕ

РАСТЯЖЕНИЕ

Верхний пояс

1 – 4

0

0

4 – 6

-875,34

-

6 – 8

-875,34

-

8 – 10

-1313,07

-

10 — 11

-1313,07

-

Нижний пояс

2 – 5

-

492,38

5 – 7

-

1148,94

7 – 9

-

1367,79

Стойки

5 — 6

-127,66

-

7 — 10

-127,66

-

9 – 11

0

-

Раскосы

2 — 3

-756,64

-

3 — 4

-756,64

-

4 — 5

-

588,45

5 — 8

-420,32

-

7 — 8

-

252,19

7 — 11

-84,06

-

1 — 3

0

0

                     5. Подбор сечений стержней фермы                     
     Подбор сечения стержней верхнего пояса.
     Верхний пояс принимаем с изменением сечения.
     Подбираем сечение для стержней 1 – 4,  4-6 , для наибольшей 
     нагрузки N4-6 = -875.34 kH 
     Задаемся гибкостью – l = 90, расчетное сопротивление стали по пределу
текучести Ry=315 МПа по табл. 51* /1/, коэффициент
продольного изгиба
     j = 0, 527 по табл. 72 /1/.

Требуемая площадь сечения

     

     Принимаем профиль 17,5ШТ1, А = 47 см2, ix =4,5 см, iy= 5,96 см.
     Гибкость стержня 
     lx = < [lx] = 132;
                  jх = jmin =0,783                  
     ly = < [ly] = 136,2; jy = 0,849
     Предельные гибкости 
      ;      
      ;      
      ;      
      .      
     Проверка устойчивости стержня
     <.
     Недонапряжение составляет 20%, но при меньшем профиле возникает
перенапряжение. Если принять тавр 25БТ1 и тавр 30БТ1 для стержней 8 – 10 и 10 –
11, получим перерасход металла. Окончательно принимаем профиль 17,5ШТ1 
     Подбираем сечение для стержней 8 - 10, 10 – 11, для нагрузки N = -1313,07 kH 
     Задаемся гибкостью – l = 90, Ry=315 МПа, по табл. 72 /1/ j = 0, 527.

Требуемая площадь сечения

     

     Принимаем профиль 20ШТ1, А = 62 см2, ix =5,13 см, iy= 7,19 см.
     Гибкость стержня 
     lx = < [lx] = 127,8;
                 jх = jmin =  0,816                 
     ly = < [ly] = 133,2; jy = 0,909
     Предельные гибкости 
      ;      
      ;      
      ;      
      .      
     Проверка устойчивости стержня
     <.
     Недонапряжение составляет 13%, но при меньшем профиле возникает
перенапряжение. Окончательно принимаем профиль 20ШТ1
      

     Проверка местной устойчивости стенки сжатого пояса
     Проверяем местную устойчивость стенок сжатого пояса для
     стержней 1 – 4,  4-6 и 6 - 8, по формуле 91*/1/
     где   hw,ef = h – t – R= 16,93 – 1,28 – 2,0 = 13,65
     
     Местная устойчивость стенок тавра обеспечена.
     Проверяем местную устойчивость стенок сжатого пояса для
     стержней    8 - 10 и 10 - 11. 
     где   hw,ef = h – t – R= 194,3 - 14,2 - 22 = 158,1мм  = 15,81  см
     
     Местная устойчивость стенок тавра обеспечена.
     Подбор сечения стержней нижнего пояса.
     Нижний пояс принимаем с  изменением сечения по  длине.
     Подбираем профиль для стержня 2 - 5  и рассчитываем его на
     усилие – N = 492,38 кН.

Требуемая площадь сечения

     

     Принимаем тавр 13БТ1 , А = 17,65 см2, ix = 3,78 см, iy= 2,64 см.
     Гибкость стержня 
     lx = < [l] = 400;
     ly = < [l] = 400.
     Проверка прочности стержня 5-7
     <.
     Условие соблюдается.
     Подбираем профиль для стержня  5 – 7, 7 - 9  и рассчитываем его на
     усилие – N = 1367,79 кН.

Требуемая площадь сечения

     

     Принимаем тавр 25БТ1 , А = 45,9 см2, ix = 7,57 см, iy= 4,22 см.
     Гибкость стержня 
     lx = < [l] = 400;
     ly = < [l] = 400.
     Проверка прочности стержня 5-7
     <.
     Условие соблюдается.
     Подбор сечений сжатых раскосов и стоек производим по методике подбора сечений
сжатых верхних поясов фермы, растянутых раскосов – по методике подбора сечений
растянутых поясов фермы.
     Подбираем сечение из парных уголков для стержней 5 - 6, 7 – 10 – не опорный
раскос (сжатый) с внутренним усилием N =  - 127,66 кН
     Задаемся гибкостью – l = 100, по табл. 72 /1/ j = 0,433.

Требуемая площадь сечения

     

     Принимаем  ┘└ 70x6, А = 16,3 см2, ix =2,15 см, iy= 3,25 см.
     Гибкость стержня 
     lx = < [lx] = 156 
                 jx =  jmin = 0,324                 
     ly = < [ly] = 171,6; jy = 0,456
     Предельные гибкости 
      ;      
      ;      
      ;      
      .      
     Проверка устойчивости стержня
     <.
     Условие соблюдается.
     Сечение для стойки 9 – 11 принимаем конструктивно, для уменьшения количества
типа профилей принимаем ┘└ 70x6
     Стержень 5 - 8.
     Задаемся гибкостью – l = 100, по табл. 72 /1/ j = 0,433.

Требуемая площадь сечения

     

     Принимаем  2└ 125 x 80x8, А = 32 см2, ix =4 см, iy= 5,98 см.
     Гибкость стержня 
     lx = < [lx] = 157,8 
                 jx =  jmin = 0,564                 
     ly = < [ly] = 166,8; jy = 0,678
     Предельные гибкости 
      ;      
      ;      
      ;      
      .      
     Проверка устойчивости стержня
     <.
     Условие соблюдается.
     Стержень 7 – 11.
     Задаемся гибкостью – l = 100, по табл. 72 /1/ j = 0,433.

Требуемая площадь сечения

     

     Принимаем  2└ 90x 56x6, А = 23,74 см2, ix =2,88 см, iy= 4,42 см.
     Гибкость стержня 
     lx = < [lx] = 180 
                 jx =  jmin = 0,336                 
     ly = < [ly] = 180; jy = 0,477
     Предельные гибкости 
      ;      
      ;      
      ;      
      .      
     Проверка устойчивости стержня
     <.
     Условие соблюдается.
     Стержень 2 - 4
     Задаемся гибкостью – l = 100, по табл. 72 /1/ j = 0,433.

Требуемая площадь сечения

     

     Принимаем  2└125x80x10, А = 39,4 см2, ix =3,98 см, iy= 5,98 см.
     Гибкость стержня 
     lx = < [lx] =135 
                          jx =  0,817                          
     ly = < [ly] = 126; jy = jmin = 0,675
     Предельные гибкости 
      ;      
      ;      
      ;      
      .      
     Проверка устойчивости стержня
     <.
     Условие соблюдается.
     Подбираем профиль для стержня 4 - 5  и рассчитываем его на
     усилие – N =588,45 кН.

Требуемая площадь сечения

     

     Принимаем тавр 2└ 75×50×8 , А = 18,94 см2, ix = 2,35 см, iy= 3,75 см.
     Гибкость стержня 
     lx = < [l] = 400;
     ly = < [l] = 400.
     Проверка прочности стержня 4 - 5
     <.
     Условие соблюдается.
     Подбираем профиль для стержня 7 - 8  и рассчитываем его на
     усилие – N =252,19 кН.

Требуемая площадь сечения

     

     Принимаем тавр 2└ 63×40×6 , А = 11,8 см2, ix = 1,99  см, iy= 3,21 см.
     Гибкость стержня 
     lx = < [l] = 400;
     ly = < [l] = 400.
     Проверка прочности стержня 7 - 8
     <.
     Условие соблюдается.
     Что бы уменьшить количество типов профилей для не напряженного раскоса  1 - 3
конструктивно принимаем сечение  2└ 63×40×5.
     Опорную стойку принимаем конструктивно из сварного симметричного двутавра.
Конструктивные особенности, катеты швов  указаны в графической части проекта и
главе «Конструирование монтажных узлов» данной пояснительной записки.
     Результаты расчета стержней фермы приведены в табл.3

     6. Расчет сварных швов.
     Для присоединения стержней применяем полуавтоматическую сварку в
     среде углекислого  газа сварочной проволокой СВ-10НМА d = 2 мм по 
     ГОСТ 2246-70*.
     Коэффициенты и расчетные сопротивления, принимаемые при расчете по металлу шва:
   bf = 0,9; gwf = 1; R wf = 240 МПа    
     bf gwfR wf = 0,9×1×240 = 216 МПа, 
     где : #G0-
расчетное сопротивление угловых швов срезу (условному) по металлу шва,
принимается по табл. 56*/1/ ;
     #G0 - коэффициенты
для расчета углового шва  по металлу шва, принимается по табл. 34*/1/ ;

При расчете по металлу границы сплавления

     bz = 1,05; gwz = 1; R wz = 0,45R un = 0,45×490 = 220,5 МПа,
     bz gwzR wz = 1,05×1×220,5 = 231,5 МПа;
     где :  
     #G0= 490 МПа -
временное сопротивление стали разрыву, принимаемое равным минимальному значению  
по государственным стандартам и техническим условиям на сталь ; 
     - коэффициенты для
расчета углового шва по металлу границы сплавления табл 56*/1/;
     - расчетное
сопротивление угловых швов срезу (условному) по металлу границы сплавления;
     bf gwfR wf = 216 МПа < bz gwzR wz = 231,5 МПа,
                       Расчет ведем по металлу шва                       
#G0
     #G0
     Несущая способность сварных швов определяется прочностью металла сварного шва
и вычисляется по формуле
      ,      
     где Nоб(п) – усилие, действующее на обушок (перо) уголков;
     n – количество швов (n = 2);
     a – длина шва на непровар (а = 1-2 см);
     kf – катет сварного шва.
  kf, min  £ kf  £ kf, max,  
     где kf, min  – минимальный катет шва, определяемый по табл. 38* /1/;
     kf, max – максимальный катет шва, равный:
     для шва по обушку 1,2 tуг; 
     для шва по перу
     kf, max = tуг – 1мм, при tуг £ 6мм;
     kf, max = tуг – 2мм, при tуг = 7 – 16мм;
     здесь  tуг – толщина прикрепляемого уголка.
                              Стержень 2 - 4                              
     Шов по обушку
     см. Принимаем lw = 15 см.
     Шов по перу
     см. Принимаем lw = 10 см.
                              Стержень 4 - 5                              
     Шов по обушку
     см. Принимаем lw = 12 см.
     Шов по перу
     см. Принимаем lw = 8 см.
                              Стержень 5 - 8                              
     Шов по обушку
     см. Принимаем lw = 9 см.
     Шов по перу
     см. Принимаем lw = 6 см.
                              Стержень 7 - 8                              
     Шов по обушку
     см. Принимаем lw = 8 см.
                               Шов по перу                               
     см. Принимаем lw = 6 см.
                             Стержень 7 - 11                             
     Шов по обушку
     см. Принимаем lw = 6 см.
     Шов по перу
     см. Принимаем lw = 6 см.
                         Стержень 5 – 6 (7 - 10)                         
     Шов по обушку
     см. Принимаем lw = 6 см.
     Шов по перу
     см. Принимаем lw = 6 см.
     Результаты расчета размеров сварных швов сводим в табл. 4.
     Таблица 4
     Таблица расчета швов

Номер стер-жня

Сечение

[N], кН

Шов по обушку

Шов по перу

Nоб, кН

kf, мм

lw, см

Nп кН

kf, мм

lw, см

2 – 4

2└125x80x10

756,64

529,64

9

15

227

6

10

4 – 5

2└75x50x8

588,45

411,9

9

12

176,55

6

8

5 – 8

2└125x80x8

420,32

294,22

9

9

126,1

6

6

7 – 8

2└75x50x6

252,19

176,53

6

8

75,66

5

6

7 – 11

2└90x56x6

84,03

58,83

6

6

25,2

5

6

5 – 6

(7 — 10)

┘└ 70×6

127,66

89,36

6

6

38,3

5

6

     Сварку не напряженных стержней 1 –3 и 9 – 11, выполняем конструктивно
соответственно с катетами швов по обушку 9 мм и 6 мм длиной 7 см, катетами швов
по перу 6мм и 5мм длиной 7см.    
     7. Конструкция монтажных  узлов фермы.
     1)   Опорный узел
     Принимаем толщину фасонки 12 мм. Опорный лист принимаем толщиной 
     10 мм, ширина 160, длина 180.
     Ширина фасонки 100мм, длина 260мм
     Катет швов прикрепляющих фланец к стойке принимаем 7мм, сварной шов по всей
длине фланца
     2) Укрупнительный стык (нижний)
     Накладку принимаем толщиной  16 мм. шириной 150 и длиной 600.
     Накладка на  пояс ( полка тавра) принимается толщиной 16мм, шириной
     100мм, длиной 1000мм. Сварной шов по всей длине накладки , катет шва 7мм.
     2)   Укрупнительный стык (верхний)
     Накладка 1 :
     Накладку принимаем толщиной  16мм, шириной 130мм , длиной 1000мм. 
     Накладки 2 :
     Принимаем толщину 16мм, ширина 200мм, длина 300 мм
     Катеты швов 7мм
                                Содержание                                
     1.    Исходные данные.........................4
     2.    Сбор нагрузок на ферму.....................4
     3.    Разработка схемы связей.....................6
     4.    Определение усилий в стержнях фермы..............7
     5.    Подбор сечений стержней фермы...............11
     6.    Расчет сварных швов.......................21
     7.    Конструкция монтажных узлов...............24
     8.      Список использованной литературы.............27

8. Список использованной литературы

     1. СНиП   II-23-81*.  Стальные  конструкции.   Нормы  проектирования. -М.:
                         Стройиздат,   2001.- 96 с.                         
     2. СНиП  2.01.07-85.  Нагрузки  и  воздействия.  Нормы  проектирования. - М.:
Стройиздат,  1986.- 35 с.
     3. Металлические  конструкции  /  под  общей  редакцией  Е. И. Беленя /.
Издание  6-е,  переработанное  и  дополненное. -М.: Стройиздат,  1985.- 560 с.
     5. Мандриков  А. П.  Примеры  расчета  металлических  конструкций.-М.:
Стройиздат,  1991.- 429 с.
                       Министерство образования РФ                       
                  Тульский государственный университет.                  
                              Кафедра ССМиК                              
                      Пояснительная записка                       
      к курсовой работе по дисциплине : «Металлические конструкции»      
                  на тему «Стропильная ферма промздания»                  
     Выполнил :                                                           студент
                                  гр.321291                                  
                                                             Чепелюк И.Л.
     Проверил:                                                            доцент
Иванов А.А.
                                Тула, 2002